葡京老赌场离心式风机异常振动原因分析及处理

原创 2020-05-14 19:41  阅读

  离心式风机异常振动原因分析及处理_物理_自然科学_专业资料。维普资讯 离心 式风机 异 常振动 原 因分析 及处 理 高智 勇 , 张根珠 ( 1 . 华 电黄石发 电股份有 限公 司, 湖北 黄石 4

  维普资讯 离心 式风机 异 常振动 原 因分析 及处 理 高智 勇 , 张根珠 ( 1 . 华 电黄石发 电股份有 限公 司, 湖北 黄石 4 3 5 0 0 2 ; 2 . 大冶有 色金 属公 司冶炼厂 , 湖北 黄石 4 3 5 0 0 5 ) [ 摘 要] 对鄂州电厂一次风机异常振动的原 因进行 了分析, 认为该风机轴承、 轴承座、 风机 中心等均存 在较 大 问题 , 其根 本原 因是风机 存在动 不平衡 现 象。调 整后 , 风机振 动值达到 了要 求 。 [ 关键词] 风机 ; 振动; 联轴器; 滑动轴承; 动不平衡 [ 中图分类号] TK 2 2 3 . 2 6 [ 文献标识码] B [ 文章编号] 1 o o 2 —3 3 6 4 ( 2 0 0 4 ) 1 0 — 0 0 9 1 — 0 2 箱 等活动部件 振 动 , 继 而引起 风 机振 动 。对 风 机两 支 1 存在 问题 鄂 州 电厂 2 号炉 B侧一 次风机 是上海鼓风机 厂制 造 的双 吸双 支承离 心式 风机 , 型号 为 2 5 1 8 Az / 8 4 2 , 转 承轴承箱解体检查 , 发现以下问题 : 1 )推力间隙 0 . 6 9 mm, 标 准值 为 ( 0 . 1 5 ~0 . 2 5 )m m, 由此 可导致 风机 窜 动值大; 2 )风机在运转时轴存在偏转现象 ; 3 )推力端 下 瓦局部 破 损 , 更换新滑动轴承, 经 过 研 磨 瓦 面及 球 面, 调整好各部 间隙 , 控制 推力 间隙为 0 . 2 5 mm; 4 ) 承 力端滑动轴 承不 能利 用球 面达 到 自动 调心 , 且风 机试 运转 时 , 承力端振 动值较大 , 确定承力 端轴承座 球面存 在缺 陷 。以标 准滑 动轴 承球 面 为基 准 , 用 铲 刀铲 削轴 速1 4 8 0 r / mi n , 电机功率 1 2 3 1 k w。调节方式为进 口 导叶式 , 联轴器 形 式 为刚挠 性 联轴 器 。风机 配有 径 向 推力轴承( 推力端) 和径 向轴承 ( 承力端) , 均为滑动轴 承, 采用油环供油及压力供油复合润滑方式。系统设 定风机 振 动 速 度 > 6 mm/ s时 报 警 , 振 动 速 度 > 1 0 . 5 mm/ s 时风机停 运 。该一次 风机运 行 时振动 值较 大, 承力 端水平振动值 最大 达到0 . 0 8 mm, 推力 端水平 承座球面, 达到球面配合标准( 每平方厘米接触点 2 ~ 3 个) 。经过瓦面一次研磨 , 轴承二次研磨后 , 调整好 各部 间 隙。 回装 后 试 运 转 , 发 现 承 力 端 振 动 值 降 到 振动值最大达到 0 . 0 5 mm, 且窜动值也较大 , 风机长期 工作在报警状态, 设备运行存在较大安全隐患 。 0 . 0 3 3 mm, 窜动值降到 0 . 0 1 7 mm, 达到要求 , 但推力 端水平振动值为 0 . 0 5 5 mm, 仍不合格。 ( 4 )风机与电机联轴器安装不正或基础下沉 , 会 导致两者轴中心偏离允许值 , 从而会引起风机异常振 动, 故对风机及电机中心偏差 、 联轴器张口偏差进行了 相应 的校验及 调整 , 调整 前 后偏 差 如 图 1 、 图 2所示 。葡京老赌场 由图可见, 调整前电机中心 比风机中心高约 1 . 4 4 mm, 左右偏差 约 0 . 2 1 mm。调整 电机地脚 垫 片后 , 风 机与 2 原 因分 析及 处 理 ( 1 ) 风机通 过联轴器 与电机相连 , 解列风 机与 电机 的联轴 器 , 空转 电机 , 电机振 动值 小 于 0 . 0 2 mm, 稳定 运转后窜动值约 0 . 3 5 mm, 电机运行正常。可见, 风机 振动及窜动非电机引起。 ( 2 ) 风机采用改变导流叶片角度来调节两侧进气 量。清灰后适 当调整风机两侧调节档板 , 可 以保证两 侧进 气负压 相等 , 避 免 由此产 生的风机振 动 。 ( 3 ) 支撑轴 承与轴 承 箱之 间 的 紧力过 小 造成 轴承 电机中心偏差垂直方向为 0 . 1 9 mm, 水平方向为 0 . 1 1 mm, 达到要求 ; 张口偏差 0 . 1 4 mm, 亦达到要求。 ( 5 )长期运行后, 风机部分叶片磨损 引起振 动。 用两点法进行风机动平衡试验 , 计算出平衡块位置及 重量, 并将平衡块固定在风机叶轮相应位置上 , 使风机 J 热力 发电? 2 0 0 4 { 1 0 ) I o 维普资讯 推力端振动值降到 0 . 0 2 7 mm, 达到要求( 表1 ) 。 s 9. 66 表 1 风 机试 运转 振 动值 、 1 . 8 J ( ) . 62 、 3 结 语 9. 63 中心水平向: ( 2 . 2 8 一 1 . 8 s ) 1 2 = 0 . 2 1 n l l l l 张口水平l : 9 . 7 7 _ q . 5 , 4 = O . 2 : 3 m m 中心垂直向: ( 3 . 5 0 — 0 . 6 2 ) / 2 = 1 . 4 4mm 张u垂直向: 9 . _ 9 . 6 3 = 0 . 0 : 3 l l q m 经 过对鄂州 电厂一 次风 机异 常振 动原 因分析 , 认 为该风机轴承、 轴承座、 风机与电机中心存在较大问 题, 其根本原 因是 风机存在动不平衡 现象 。调整 后 , 风 图 1 调 整前 风机 与 电机 中 心 、 联轴 器 张 口偏 差 4 . 9 2 1 0 1 机承力端振动值降到 0 . 0 3 3 mm, 推力端振动值降到 、 4 馏2 、 1n 1 0 . 0 2 7 mm, 达到要求 。 [ 参 社, 1 9 8 5 . 考 文 献] [ 1 ] 张汉昶. 通风机的使 用与维 修[ M] . 北 京: 机 械工业出版 i f 2 ] 东北工学院流体机械教研室. 离心式通 风机E M] . 北京 : 机械 工业 出版社 , 1 9 8 4 . 中心 垂直 向: ( 4 . 9 2 — 4 5 4 ) 1 2 = 0 1 9 mm 张 【 = j 垂 直向 :l O . 1 0 — 1 0 . 1 0 = 0 mi l l 中心 水平向:( 4 . 8 2 — 4 . s 9 )1 2 = 0 . 1 1 mm 张 口水 平向 :l 0 . 2 3 — 1 O . ( 1 9 = 0 . 1 4 mm 圈 2 调整后风机与电机中心、 联轴器张口偏差 ( 上接第 9 0 页) 投入夹层加 热装置 ; ( 2 ) 当高压胀差增加过大无法控制时 , 应在 2 号机 3 高压缸胀差异 常变化的危 害 机组在上述工况下长期运行, 高压缸上夹层进汽 管或高压缸壁测温线法兰的漏汽量将不断增大 , 不但 高压外上缸的温度会 随着负荷的上升而下降的更多, 组停运后 , 高压缸温度降到允许值时 , 打开高压缸上部 保温层 , 对高压缸上夹层进气管和高压缸壁测温线法 兰等处进行 查漏处理 。 2号机组在 2 0 0 1年 6月份小修时打开高压外缸 上部保温层 , 发现上夹层进汽管和高压缸壁测温线与 高压外缸联接法兰处有漏汽现象。机组经过处理重新 起动后 , 高压胀差及高压缸温度均恢复了正常( 表2 ) 。 表2 2号机组消缺后高压缸温度和高压胀差 还将影响到高压外下缸的温度 , 使其也随高压外上缸 温度一同下降。这样 , 机组运行时间越长 , 高压外缸收 缩的就越多, 高压胀差增加的就越大, 将会威胁到机组 的安全、 经济运行。 4 处理措 施 ( 1 ) 在机组运行中, 密切监视高压外缸温度及高压 胀差的变化情况, 发现高压缸胀差增加过大时 , 应及时

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